Цель работы
Методические указания.
Значительное количество
производственных процессов химической
промышленности осуществляется в емкостном
оборудовании. Это процессы нагрева,
охлаждения, смешения жидкостей,
разбавления растворов, растворения
гранулированных или сыпучих материалов,
кристаллизации, отгонки, химические
превращения, догрузка и частичная
разгрузка, а так же различные комбинации
этих процессов.
Как правило, все эти
операции протекают в нестационарных
температурных режимах.
В каждом конкретном случае
лимитирующим по длительности может быть
тепловой или массообменный процесс. Как
правило, лимитирующие процессы бывают и
самыми энергозатратными. Снижение
длительности лимитирующих процессов
повышает производительность оборудования,
снижает энергозатарты и себестоимость
продукции.
Интенсивность тепло- и
массообменных процессов в жидких продуктах
определяется гидродинамической
обстановкой в аппарате. Перемешивание
резко увеличивает значения коэффициентов
тепло- и массоотдачи, что, в свою очередь
снижает время осуществления
соответствующих процессов.
Теплоноситель в рубашке
может отдавать тепло либо охлаждаясь, либо
совершая фазовый переход (конденсируясь).
При определенных условиях теплоотдача от
теплоносителя в рубашке может лимитировать
производственный процесс в целом.
Лимитирует процесс
теплопередачи теплоноситель, для которого
коэффициент теплоотдачи наименьший.
В емкостных аппаратах
коэффициент теплоотдачи между
перемешиваемой жидкостью и стенкой
аппарата зависит от типа перемешивающего
устройства:
-
для турбинных мешалок
(1)
-
для пропеллерных мешалок
(2)
-
для лопастных мешалок
(3)
где d
и D -
диаметры мешалки и аппарата соответственно,
b - высота
лопасти мешалки.
При наличии
встроенных змеевиковых теплообменников в
емкостных аппаратах коэффициент
теплоотдачи между перемешиваемой
жидкостью и встроенным змеевиковым
теплообменником зависит от типа
перемешивающего устройства:
-
для турбинных мешалок
(4)
-
для пропеллерных мешалок
(5)
-
для лопастных мешалок
(6)
Здесь
n
- частота вращения мешалки, об/мин;
dм
- диаметр мешалки;
в
критерий Nu
входит внешний диаметр трубки змеевика.
При
турбулентном режиме движения
теплоносителя в каналах
(7)
При
пленочной конденсации на вертикальной
поверхности коэффициент теплоотдачи
зависит от расстояния х до верхней кромки
(8)
усредненное по
высоте значение коэффициента теплоотдачи
определяется по уравнению:
(9)
При наличии неконденсирующихся
примесей
(10)
где
aпр
- коэффициент теплоотдачи при наличии
неконденсирующихся примесей,
pпр -
массовый процент неконденсирующихся
примесей.
При конденсации пара на окисленных и
шероховатых поверхностях коэффициент
теплоотдачи уменьшается на 30%.
При
развитом пузырьковом кипении в большом
объеме коэффициент теплоотдачи может быть
рассчитан по формуле:
(11)
Теплоотдача
при свободной конвекции для вертикальных
пластин и труб
(12)
значения
C и N
определяются следующим образом:
Условия
теплоотдачи
|
С
|
N
|
Ламинарный
пограничный слой
103
£
Gr * Pr
£
109
Турбулентный
пограничный слой
109
£
Gr * Pr
£
1013
|
0,636 -
0,272/Exp(Pr)
0,15
|
0,25
0,33
|
Интенсивность теплообмена
в рубашке аппарата несколько снижается из-за
наличия конденсата при обогреве паром и
наличия застойных зон при охлаждении
движущегося теплоносителя в отсутствии
фазовых переходов.
В формулах (1) - (12)
приняты типовые обозначения:
критерий
Нуссельта:
критерий
Прандтля:
критерий Галилея:
критерий
Грасгофа:
- теплофизические
характеристики теплоносителя при его
температуре: динамическая и кинематическая
вязкости, теплопроводность, теплоемкость и
плотность соответственно,
- удельная теплота
фазового перехода,
- коэффициент
поверхностного натяжения,
- коэффициент
объемного расширения,
- модуль разности
температур теплоносителя и омываемой
поверхности,
индекс cm
означает, что значение характеристики
берется при температуре стенки, которая в
первом приближении может быть принята как
среднее арифметическое температур
теплоносителей.
Размерность всех
физических величин - СИ.
|