ПРОГНОЗИРОВАНИЕ
РЕЖИМОВ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ
СТАНЦИЙ БИОХИМИЧЕСКОЙ
ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
Расширение и реконструкция производств
на базе освоенных промышленных площадок – важнейшее направление развития
химической промышленности. В связи встают задачи расширения и реконструкции
сооружений очистки сточных вод. Эти же задачи возникают в тех случаях,
когда на крупное химическое предприятие возлагается задача приема на свои
очистные сооружения сточных вод других предприятий или города в целом.
Научная обоснованность проектирования расширенных
очистных сооружений значительно усиливается, если ему предшествуют идентификационные
эксперименты на действующих сооружениях и вероятностное прогнозирование
работы проектируемых установок в новых режимах.
В разработке методики идентификации и прогнозирования
процессов очистки сточных вод используются основные положения кибернетики
химико-технологических процессов.[1] и ее конкретные приложения к технологии
очистки промышленных сточных вод .[2 - 3].
В настоящей работе [4] рассмотрена методика
расчета, базирующаяся на статистических испытаниях на ПЭВМ математических
моделей действующей и проектируемой станцией очистки сточных вод.
Основные положения и этапы реализации методики
рассмотрим на примере реконструкции станции биохимической очистки (БХО)
завода синтетических продуктов. До реконструкции на эту станцию подавались
производственные сточные воды с расходом 16300 куб.м./сутки. Схема аэротенка
и вторичных отстойников действующей станции изображена на рис.1. Необходимость в расширении очистных сооружений вызвана
увеличением мощности завода, а также подключением к ним коллектора сточных
вод города. Расход сточных вод возрастает до 66000 куб.м./сутки (производственных
– до 24000 куб.м./сутки, бытовых – до 42000 куб.м./сутки).
Из нескольких вариантов новой станции БХО
экспертными методами типового проектирования выбрана схема, базирующаяся
на двух параллельно работающих двухсекционных трехкоридорных аэротенках.
Таким образом, новая станция – это две прежних. На основании прогноза работы
этой удвоенной станции на смешанном производственно-городском стоке должна
проектироваться система доочистки прошедших БХО сточных вод, которые в
соответствии с замкнутой схемой водопользования промышленного района должны
повторно использоваться в производстве.
Для создания математической модели процессов
очистки сточных вод необходимо знание гидродинамической структуры потоков
в сооружениях станции. Один из способов ее определения - проведение трассерного
эксперимента. Расчет гидродинамической структуры действующего аэротенка
станции БХО проведен на основе трассировки радиоактивным индикатором йод-131.
Нормированные функции плотности распределения времени пребывания (ПРВП)
для одного и двух окислительных коридоров обеих секций аэротенка изображены
на рис. 1. По
характеру функций ПРВП можно выдвинуть две гипотезы – гидродинамика потоков
описывается:
-
ячеечной моделью без обратных и байпасирующих
потоков;
-
ячеечной моделью с прямыми байпасирующими
потоками и обратными рециркулирующими потоками.
Для проверки первой гипотезы экспериментальную
кривую функции вымывания трассерного вещества для
- го коридора аэротенка сравнивали с теоретической, аппроксимируемой функцией
Эрланга:
(1)
где
- концентрация трассерного вещества на выходе
- го коридора, мг/л;
- масса трассерного вещества, вводимого мгновенно в виде
- импульса в начало
- го коридора, мг;
- объем
- го коридора, л;
- число ячеек идеального смешения для
- го коридора;
- среднее время пребывания частиц жидкости в
- ом коридоре ,
сутки;
- расход сточных вод л/сутки.
Определение оптимального
для - го
коридора осуществим на основе решения задачи параметрической оптимизации:
(2)
где
- теоретические значения
в момент времени ,
мг/л;
- значения концентраций трассерного вещества на выходе из -
го коридора, полученные в ходе трассерного эксперимента при расходе сточных
вод , мг/л;
- число временных точек от момента запуска трассера.
Данная задача решается методом простого
перебора в интервале
При этом не найдено ни одного ,
при котором значение среднеквадратичной относительной ошибки было бы меньше
25 %.
При проверке второй гипотезы использован
следующий алгоритм. Для -
го коридора аэротенка записана система уравнений материального баланса:
(3)
где
- концентрация трассерного вещества в
- ой ячейке -
го коридора, мг/л;
- объемные расходы в потоках, вытекающих из
- ой ячейки и попадающих в
- ю ячейку -
го коридора, лг/сутки;
- коэффициент межъячеечной рециркуляции потоков -
го коридора;
- объемные расходы в обратных рециркулирующих потоках из
- ой в
- ую ячейку -
го коридора, л/сутки;
- число ячеек -
го коридора охваченных потоками межъячеечной рециркуляции;
- коэффициент байпасирования для -
го коридора;
- объемные расходы в прямых байпасирующих потоках, следующих из
- ой в
- ую ячейку -
го коридора, л/сутки;
- число ячеек -
го коридора охваченных байпасирующими потоками;
- вспомогательный индекс.
Объемные расходы
получим из решения системы линейных алгебраических уравнений
где
- объемные расходы потоков сточных вод, поступающих в объем
- ой ячейки -
го коридора через систему впускных регулируемых окон, л/сутки.
Начальные условия для системы (3) были
приняты в виде
.
(4)
Интегрирование системы (3) - (4) при определенных
значениях
осуществим методом Рунге – Кутта. Теоретическую кривую вымывания трассерного
вещества запишем в виде
.
Оптимальные значения -
го коридора найдем результате минимизации критерия (2), дополняя его ограничениями,
полученными исходя из условий физической реализуемости процессов в аэротенке:
.
Специфика данной задачи состоит в том,
что - целые,
а - действительные
числа. Для ее решения воспользуемся модифицированным комплекс-методом [5].
Поскольку трассерный эксперимент проводился
не для каждого коридора отдельно, оптимальные значения параметров теоретических
кривых вымывания найдем в результате решения задачи
где
- весовой коэффициент.
В результате решения задачи идентификации
гидродинамической структуры потоков суспензии в действующем аэротенке найдены
следующие значения параметров:
Гидродинамическая структура потоков приведена на рис.
2, а графики функции ПРВП – на рис
3.
Среднеквадратичная относительная ошибка составила 13
%. В связи с этим принимаем гипотезу 2: гидродинамическая структура потов
в действующем аэротенке описывается ячеечной моделью с прямыми байпасирующими
и обратными рециркулирующими потоками. Эта модель и является результатом
выполнения данного этапа.
Для прогнозирования качества сточных вод
на выходе новой станции БХО необходимо построение математических моделей
процессов биохимических превращений, происходящих в аэротенке, - аэробного
окисления углерод – и азотсодержащих веществ. При построении модели кинетики
воспользуемся экспериментальной информацией, полученной на действующей
станции БХО. В течение года регистрировали химическое потребление кислорода
(ХПК) воды на входе и выходе аэротенка, температуру, концентрацию растворенного
кислорода и аммонийного азота на выходе из аэротенка. На основе этих данных
можно рассчитать кинетические параметры только процесса биохимического
окисления гетеротрофными микроорганизмами (ГМО). Данный процесс может быть
описан моделью следующего вида:
;
(5)
;
(6)
;
(7)
(8)
(9)
(10)
(11)
(12)
,
(13)
где
- концентрация субстрата ГМО, растворенного кислорода и биомассы ГМО в
объеме
-ой ячейки , мг/л;
- константа скорости роста ГМО, мг/л;
- соответственно константы полунасыщения по субстрату и кислороду ГМО,,
мг/л;
- коэффициент отмирания ГМО, 1/сутки;
- коэффициент эффективности для ГМО, мг/мг;
- объемный коэффициент передачи по кислороду, 1/сутки ;
- показатель степени;
- гидродинамическая составляющая изменения концентрации вещества в
-ой ячейки , мг/(л*сутки);
- объемный расход в потоке, поступающем из
-ой ячейки в
-ую ячейку, л/сутки;
- объем
-ой ячейки, л;
- число ячеек в 1, 2, 3 –м коридорах аэротенка;
- температура, град С;
- концентрация растворенного кислорода при насыщении, мг/л;
- значение
при ;
-
коэффициенты межъячеечной рециркуляции и байпасирования в 1, 2, 3 –м коридорах
аэротенка;
- объемный расход сточных вод, поступающих в
-ую ячейку через систему впускных регулируемых окон.
Для идентификации модели (5) –(13) необходима
информация о константах, отсутствующая при обосновании проекта реконструкции
станции БХО. В связи с этим разработана схема испытаний модели [6], позволяющая
создать на базе имеющейся экспериментальной информации модель, адекватную
исследуемому аэротенку. В основу алгоритма положен метод статистических
испытаний (Монте-Карло). Поскольку при его реализации вид совместной плотности
вероятности изменения параметров модели
, неизвестен, воспользуемся датчиком равномерно распределенных случайных
последовательностей, обеспечивающим наиболее равномерный просмотр интересуемых
областей [7]. Последовательность комбинаций начальных состояний
, взятых из эксперимента, также определим с помощью данного датчика.
Из реакций модели, удовлетворяющих областям
изменения экспериментальных данных на выходе аэротенка, ,
будем формировать допустимые диапазоны изменения параметров .
Достаточно точная оценка числа статистических испытаний модели может быть
получена с помощью интегральной теоремы Лапласа.
Для выяснения диапазонов изменения параметров
систему уравнений (5) – (13) решали методом Ньютона 4000 раз. Результаты
удовлетворяют экспериментальным данным в 19 % решений. Ниже приведены изначально
заданные диапазоны и диапазоны, при которых получены допустимые реакции,
а на рис. 4а изображены гистограммы выходных переменных :
Коэффициент
|
Заданный диапазон
|
Результирующий диапазон
|
|
0.70 … 0.85
|
0.72 … 0.82
|
|
0.40 … 0.60
|
0.50 … 0.59
|
|
0.55 … 0.70
|
0.55 … 0.60
|
|
0.60 … 0.70
|
0.60 … 0.64
|
|
0.003 ... 0.0008
|
0.003 : 0.006
|
|
30.00 .. 60.00
|
30.00 : 49.90
|
|
0.55 : 0.80
|
0.55 : 0.60
|
Результатом выполнения этого этапа является
разработка математической модели процесса аэробного биохимического окисления
для действующего аэротенка.
Известно, что при изменении расхода изменяется
характер распределения времени пребывания частиц жидкости в объеме аппарата.
Поэтому для прогнозирования качества сточных вод на выходе новой станции
БХО скорректируем гидродинамическую структуру потоков в аэротенке при расходе .
С этой целью осуществим пересчет экспериментальных кривых вымывания трассерного
вещества на новый расход, используя следующее соотношение [8]:
В результате пересчета и решения задачи
параметрической идентификации получены следующие значения параметров:
Схема структуры потоков аналогична изображенной на рис.
2., с добавлением 7-ой ячейки. График ПРВП для новой станции
приведен на рис. 3.
В связи с тем, что входные характеристики
смешанного стока будут изменены, для прогнозирования его качества на выходе
осуществлена коррекция кинетических закономерностей на основе экспериментов
на лабораторном аэротенке. Было выявлено изменение в основном константы
скорости роста ГМО, диапазон которой стал равным 1.25 : 1.36 1/сутки.
Среднюю загрязненность смешанного стока
определим исходя из того, что по данным существующей городской станции
БХО бытовой сток практически стационарен со средней загрязненностью 250
мг/л, а для производственного стока она составляет 229 мг/л. На основании
этих данных средняя загрязненность смешанного стока
мг/л ХПК.
Прогнозирование при расходе
проведено в диапазоне изменения
мг/л ХПК. Результаты прогнозирования приведены на рис. 4б. Математическое
ожидание колебаний ХПК на выходе аэротенка составило 31.4 мг/л, значение
среднеквадратичного отклонения - 5.6 мг/л.
В соответствии с данным прогнозом проектируется
система доочистки, обеспечивающая на 95 % не превышение в доочищенной воде
значений ХПК, равных 25 мг/л, что является санитарно-токсикологической
нормой при использовании сточных вод в открытых технологических процессах.
Литература
1. Кафаров В.В. Методы кибернетики в химии
и химической технологии. М.: Химия, 1985.
2. Кафаров В.В. Принципы создания безотходных
химических производств. М.: Химия, 1982.
3. Гордин И.В. Технологические системы
водообработки. Динамическая оптимизация. Л.: Химия, 1987.
4. Гордин И.В., Попов Н.С., Немтинов В.А.,
Толстых С.С. Прогнозирование режимов функционирования реконструируемых
станций биохимической очистки // Теоретические основы химической технологии.
1988. Т. 22. № 6. С. 803.
5. Химмельблау Д. Анализ процессов статистическими
методами. М.: Мир, 1973.
6. Попов Н.С., Немтинов В.А., Мокрозуб
В.Г. Методика автоматизированного моделирования процессов самоочищения
реки с малым расходом воды в условиях неопределенности // Химическая промышленность.
1992. № 9. С. 545.
7. Соболь И.М., Статников Р.Б. Выбор оптимальных
параметров в задачах со многими критериями. М.: Наука, 1981.
8. Бодров В.И. Попов Н.С., Арзамасцев А.А.
Определение гидродинамической структуры водных объектов в нестационарных
условиях // Химия и технология воды. 1984. Т. 6. № 5. С. 394.
|